Difference between revisions of "Lasten - Anhang II: Frandsen Effective turbulence model"

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Die Abbildungen zeigen vereinfacht die Berechnungsschritte zur Ermittlung der Effektiven Turbulenz für eine WEA. m ist der Exponent der Wöhlerlinie für das Material.  
 
Die Abbildungen zeigen vereinfacht die Berechnungsschritte zur Ermittlung der Effektiven Turbulenz für eine WEA. m ist der Exponent der Wöhlerlinie für das Material.  
  
Umgebungsturbulenz σ (P90)  + Wake-Turbulenz σ  =  “Gesamt” σ
 
  
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:“Gesamt” σ wird integriert zu Effektiver σ
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Für die Berechnung mit dem Frandsen-Modell wird für jede WEA-Position Folgendes benötigt:
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# [[File:DE_Lasten_Kap5.6(24_1).png|50px]] -  Umgebungsturbulenz (mittel & Standardabweichung abhängig von Windrichtung und Windgeschwindigkeit)
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#  ''W(A<sub>i</sub>,k<sub>i</sub>)''  &  ''f(θ<sub>i</sub>)'' -  Sektorweise Häufigkeiten und Weibullverteilungen
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# ''C<sub>T</sub>''  (WEA-Schubbeiwertskurve) und Parkgeometrie
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# ''m''  -  Exponent der Wöhlerlinie (Materialermüdung) für das Material der betrachteten Komponente
  
:[[File:DE_Lasten_Kap5.6(22).png|300px]] '''=''' [[File:DE_Lasten_Kap5.6(24).png|300px]]
 
  
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1. dient zur Berechnung der charakteristischen Umgebungsturbulenz (90%Fraktil).
  
Für die Berechnung mit dem Frandsen-Modell wird für jede WEA-Position Folgendes benötigt:
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2. dient zur Berechnung der sektoriellen Windgeschwindigkeitsverteilung.
 
 
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Input 1 is used to calculate the ambient characteristic turbulence, i.e. the 90th percentile.  
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3. dient zur Berechnung des Wake-Beitrags zur Turbulenz.  
  
Input 2 is used to calculate the directional wind sped distribution conditioned on wind speed.  
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4. wird im ermüdungsgewichteten Kombinationsmodell der einzelnen Richtungen verwendet, um eine omnidirektionale effektive Turbulenz als Funktion der Windgeschwindigkeit zu erhalten.
  
Input 3 is used to calculate the wake generated contribution to turbulence.
 
  
Input 4 is used in the fatigue weighted combination model of single directions to obtain an omnidirectional effective turbulence as a function of wind speed only.
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Eine wichtige Entscheidung im Rahmen der SITE COMPLIANCE-Entwicklung bzgl. Implementation des Frandsen-Modells bestand darin, direkt mit den Standardabweichungen der Windgeschwindigkeit (σ) anstelle der sonst üblichen Turbulenzintensität (TI) zu arbeiten. Für diese Entscheidung gibt es mehrere Gründe. Erstens heißt es in Frandsens Originalpublikation<ref name="SCLR13" /> (S. 84) direkt: "Das Modell wird in Form von Standardabweichungen der Windgeschwindigkeitsschwankungen und nicht in Form der Turbulenzintensität ausgedrückt." Zweitens ist eine grundlegende Annahme in Frandsens Modell, dass die Lasten proportional zu σ, der Standardabweichung der Windgeschwindigkeit, sind. Drittens ist die im IEC-Auslegungsgrenzwert ("Normales Turbulenzmodell") angenommene Variation von σ mit der Windgeschwindigkeit linear für (u,σ), aber nicht für (u,TI).
  
A main decision in SITE COMPLIANCE regarding the implementation of the Frandsen has been working directly with standard deviations of wind speed (σ) instead of turbulence intensity (TI) which is more common. There are several arguments supporting this decision. Firstly, Frandsen’s original publication<ref name="SCLR13" /> (p. 84) states directly that “The model is expressed in terms of standard deviation of wind speed fluctuations rather than turbulence intensity. Secondly, a fundamental assumption in Frandsen’s model is that loads are proportional to σ, the standard deviation of wind speed. Thirdly, the variation of σ with wind speed assumed in the IEC design limit (“Normal turbulence model”) is linear for (u,σ), but not for (u,TI).
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Die Umsetzung des Frandsen-Modells, wie sie in <ref name="SCLR1" /><ref name="SCLR2" /> beschrieben ist, enthält eine Reihe von Annahmen und Berechnungsschritten. Die wichtigsten Annahmen in der SITE COMPLIANCE-Implementierung sind (die meisten sind direkt in der Norm angegeben<ref name="SCLR1" /><ref name="SCLR2" />):
  
The implementation of Frandsen’s model as specified in <ref name="SCLR1" /><ref name="SCLR2" /> includes on a number of assumptions and calculation steps. The main assumptions in the SITE COMPLIANCE implementation are (most are directly given in the standard<ref name="SCLR1" /><ref name="SCLR2" />):
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*"Es wird keine Verringerung der mittleren Windgeschwindigkeit innerhalb des Windparks angenommen" (kein Nachlaufdefizit!)<ref name="SCLR1" /><ref name="SCLR2" />
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*Nur Wake der nächsten Nachbar-WEA wird betrachtet, falls sich Wakes überlappen<ref name="SCLR1" /><ref name="SCLR2" />
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*Die Turbulenzstrukturkorrektur wird sowohl auf σ als auch auf σ<sub>σ</sub> angewendet.
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*Die Wakes haben eine feste Winkelbreite von 22° unabhängig von der Entfernung<ref name="SCLR13" /><ref name="SCLR15" /> (alternativ variable Breite einstellbar in SITE COMPLIANCE)
  
*“No reduction of mean wind speed inside the wind farm shall be assumed” (no wake deficit!)<ref name="SCLR1" /><ref name="SCLR2" />
 
*Only wake from nearest neighbour WTG considered i wakes overlap<ref name="SCLR1" /><ref name="SCLR2" />
 
*Turbulence structure correction is applied to both σ and  σ<sub>σ</sub>
 
*Wakes have a fixed angular width of 22° independent of distance<ref name="SCLR13" /><ref name="SCLR15" />
 
  
The main steps in the calculation of effective turbulence are:
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Die wesentlichen Schritte der Berechnung der Effektiven Turbulenz sind:
  
*"Total" turbulence (σ<sub>T</sub>) is calculated in each direction combining measured 90th percentile of ambient turbulence (σ<sub>C</sub>) and calculated wake added turbulence (σ<sub>wake</sub>)<ref name="SCLR1" /><ref name="SCLR2" /> - “^” indicates measured data:
+
*"Gesamt"turbulenz (σ<sub>T</sub>) wird in jeder Richtung berechnet, indem das gemessene 90%-Fraktil der Umgebungsturbulenz (σ<sub>C</sub>) und die berechnete Wake-Turbulenz kombiniert werden (σ<sub>wake</sub>)<ref name="SCLR1" /><ref name="SCLR2" /> :
  
 
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where
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wobei
  
[[File:DE_Lasten_Kap5.6(31).png|100px]]  (90th percentile of ambient turbulence)<ref>For complex terrain σ<sub>C</sub> is multiplied by the Turbulence Structure Correction Parameter, C<sub>CT</sub></ref>
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[[File:DE_Lasten_Kap5.6(31).png|100px]]  (90%-Fraktil der Umgebungsturbulenz)<ref>Für komplexes Gelände σ<sub>C</sub> multipliziert mit dem Turbulenzstrukturkorrektur-Parameter, C<sub>CT</sub></ref>
  
and
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und
  
 
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*"Effective turbulence" is calculated from “Total turbulence” raised to the power of m (Wöhler exponent) and integrated (numerically) over all directions weighted by its relative frequency (f):
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*"Effektive Turbulenz" wird aus der "Gesamtturbulenz" hoch m (Wöhlerexponent) berechnet und über alle Richtungen, gewichtet mit ihrer relativen Häufigkeit (f), numerisch integriert:
  
 
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The Frandsen model requires a “large wind farm correction” when certain conditions are met, but <ref name="SCLR1" /><ref name="SCLR2" /> only considers the special case of a regular rectangular layout. In SITE COMPLIANCE a more general sector-wise version of this large wind farm correction has been implemented. For each sector the following evaluation is performed:
+
Das Frandsen-Modell erfordert eine Korrektur für große Windparks, wenn bestimmte Bedingungen erfüllt sind, berücksichtigt aber <ref name="SCLR1" /><ref name="SCLR2" /> nur den Sonderfall einer regelmäßigen Parkgeometrie. In SITE COMPLIANCE wurde eine allgemeinere, sektorielle Version dieser Korrektur für große Windparks implementiert. Für jeden Sektor wird die folgende Auswertung durchgeführt:
  
*If >5 neighbour WTGs in a sector, the sector is a “large wind farm sector”:
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*Wenn >5 Nachbar-WEA in einem Sektor stehen, ist dieses ein "großer-Windpark-Sektor":
**In direct wake directions σ<sub>T</sub> is calculated as above (no correction of ambient level)<ref name="SCLR1" /><ref name="SCLR2" />
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**In direkter Nachlaufrichtung wird σ<sub>T</sub> berechnet wie oben (keine Korrektur der Umgebungsturbulenz)<ref name="SCLR1" /><ref name="SCLR2" />
**In non-wake directions (>10RD), ambient σ<sub>c</sub> is adjusted using <ref name="SCLR1" /><ref name="SCLR2" />:
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**In Richtungen ohne Wake (>10RD), wird die Umgebungsturbulenz σ<sub>c</sub> angepasst über <ref name="SCLR1" /><ref name="SCLR2" />:
  
 
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where
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wobei
  
 
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The latter fraction on the right in the above equation was proposed in <ref name="SCLR15" /> as a more generally applicable version of the fraction on the left which is given explicitly in the standard, covering only regular rectangular layouts). The square root argument represents a “thrust versus area”. In the fraction on the right the rectangular expression is replaced with an angular expression with the area of an “pie slice” A=0.5Δθd_max^2. N<sub>sec</sub> is the number of WTGs within the “slice” or sector, d<sub>max</sub> the radius of the slice and thus distance to the furthest neighbour WTG in the sector.
+
Der letztgenannte Bruch auf der rechten Seite in der obigen Gleichung wurde in <ref name="SCLR15" /> als eine allgemeinere Version des Bruches auf der linken Seite vorgeschlagen, der in der Norm explizit angegeben ist und nur regelmäßige Park-Geometrie abdeckt. Das Argument unterhalb der Wurzel stellt “Fläche zu Schub” dar. Im Term auf der rechten Seite ist die regelmäßige Park-Geometrie durch eine Winkelabhängigkeit ersetzt mit der Fläche eines "Tortenstücks" A=0.5Δθd<sup>2</sup><sub>max</sub>. N<sub>sec</sub> ist die Anzahlder WEA innerhalb des "Tortenstücks" oder Sektors, d<sub>max</sub> der Radius des Tortenstücks und damit der Abstand zur entferntesten Nachbar-WEA innerhalb des Sektors.
  
  
'''Calculation of Equivalent effective turbulence (not part of the IEC standard)'''
+
'''Berechnung der Äquivalenten Effektiven Turbulenz (nicht Teil der IEC-Richtlinie)'''
  
This calculation is not part of the IEC standard, but is based on considerations presented in Frandsen’s original paper<ref name="SCLR13" />. The Equivalent effective turbulence is used to decide when the calculated Effective turbulence exceeds the IEC design limit to evaluate if this exceedance is critical or not. The main assumption is the same as in the Frandsen model, but an extra calculation step is added: integrating the effective turbulence over all relevant wind speeds where Frandsens model only integrates over directions. This second integration over wind speeds assumes that the sensitivity of the WTG to wind speed fluctuations is constant for the relevant wind speed range which is a significant extension to the approximation of the Frandsen model and further validation of this approximation is ongoing. The Equivalent effective turbulence is calculated as following:
+
Diese Berechnung ist nicht Teil der IEC-Norm, sondern basiert auf Überlegungen, die in Frandsens Originalarbeit vorgestellt wurden <ref name="SCLR13" />. Die Äquivalente Effektive Turbulenz wird zur Entscheidung genutzt, wann die berechnete effektive Turbulenz die IEC-Auslegungsgrenze überschreitet, um zu beurteilen, ob diese Überschreitung kritisch ist oder nicht. Die Hauptannahme ist die gleiche wie beim Frandsen-Modell, aber es wird ein zusätzlicher Berechnungsschritt hinzugefügt: die Integration der effektiven Turbulenz über alle relevanten Windgeschwindigkeiten, während das Frandsen-Modell nur über die Richtungen integriert. Diese zweite Integration über die Windgeschwindigkeiten setzt voraus, dass die Sensitivität der WEA gegenüber Windgeschwindigkeitsschwankungen für den relevanten Windgeschwindigkeitsbereich konstant ist, was eine deutliche Erweiterung zur Annäherung des Frandsen-Modells darstellt. Die Äquivalente Effektive Turbulenz wird wie folgt berechnet:
  
 
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Where m is Wöhler exponent, f(u) is total frequency of a wind speed bin (omnidirectional) and σ<sub>eff.</sub>(u) is effective turbulence as a function of wind speed bin, i.e. the result from the Frandsen models effective turbulence  calculation.
+
Dabei ist m der Wöhler-Exponent, f(u) ist die Häufigkeit der Windgeschwindigkeitsklasse (omnidirektional) und σ<sub>eff.</sub>(u) die Effektive Turbulenz in Abhängigkeit von der Windgeschwindigkeitsklasse, d.h. das Ergebnis der Effektiven Turbulenz-Berechnung gemäß Frandsen-Modell.
  
The effective turbulence result for a particular WTG is compared the IEC design limit for the WTG class by calculating the equivalent effective turbulence for the relevant IEC design class (turbulence and frequency values) and for the actual WTG results. These results for the actual WTG result are normalized by the result for the IEC class. If the normalized result (ratio) exceeds 1 the IEC exceedance is considered critical. The integration limits are set to match the IEC check interval.
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Das Ergebnis der Effektiven Turbulenz für eine bestimmte WEA wird mit der IEC-Auslegungsgrenze für die WEA-Klasse verglichen, indem die Äquivalente Effektive Turbulenz für die gewählte IEC-Auslegungsklasse (Turbulenz und Häufigkeit) und für die tatsächlichen WEA-Positionen berechnet wird. Die tatsächliche WEA-Ergebnisse werden auf das Ergebnis für die IEC-Klasse normalisiert. Wenn das normalisierte Ergebnis (Verhältnis) größer als 1 ist, wird die IEC-Überschreitung als kritisch angesehen. Die Integrationsgrenzen werden so gesetzt, dass sie mit dem IEC-Prüfintervall übereinstimmen.
  
  

Revision as of 13:08, 3 April 2024

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Der folgende Text beschreibt die wesentlichen Annahmen und Schritte der Implementation des Frandsen-Modells (Effektive Turbulenz-Modell). Die meisten Annahmen sind direkt in der IEC-Richtlinie[1][2] oder in Frandsens eigener Publikation[3] spezifiziert.


Das Frandsen-Modell[1][2][3] definiert die sogenannte Effektive Turbulenz als die Kombination der Umgebungsturbulenz mit der Nachlaufturbulenz der Nachbar-WEA. Dabei werden die Materialeigenschaften so mit einbezogen und über alle Windrichtungen integriert, dass daraus die Akkumulation der Ermüdung abgeleitet werden kann. Gemäß IEC61400-1 Ed. 3 2010[2], wird die Effektive Turbulenz basierend auf dem 90%-Fraktil der Umgebungsturbulenz berechnet.

Die Abbildungen zeigen vereinfacht die Berechnungsschritte zur Ermittlung der Effektiven Turbulenz für eine WEA. m ist der Exponent der Wöhlerlinie für das Material.


DE Lasten Kap5.6(21).png


Für die Berechnung mit dem Frandsen-Modell wird für jede WEA-Position Folgendes benötigt:

  1. DE Lasten Kap5.6(24 1).png - Umgebungsturbulenz (mittel & Standardabweichung abhängig von Windrichtung und Windgeschwindigkeit)
  2. W(Ai,ki) & f(θi) - Sektorweise Häufigkeiten und Weibullverteilungen
  3. CT (WEA-Schubbeiwertskurve) und Parkgeometrie
  4. m - Exponent der Wöhlerlinie (Materialermüdung) für das Material der betrachteten Komponente


1. dient zur Berechnung der charakteristischen Umgebungsturbulenz (90%Fraktil).

2. dient zur Berechnung der sektoriellen Windgeschwindigkeitsverteilung.

3. dient zur Berechnung des Wake-Beitrags zur Turbulenz.

4. wird im ermüdungsgewichteten Kombinationsmodell der einzelnen Richtungen verwendet, um eine omnidirektionale effektive Turbulenz als Funktion der Windgeschwindigkeit zu erhalten.


Eine wichtige Entscheidung im Rahmen der SITE COMPLIANCE-Entwicklung bzgl. Implementation des Frandsen-Modells bestand darin, direkt mit den Standardabweichungen der Windgeschwindigkeit (σ) anstelle der sonst üblichen Turbulenzintensität (TI) zu arbeiten. Für diese Entscheidung gibt es mehrere Gründe. Erstens heißt es in Frandsens Originalpublikation[3] (S. 84) direkt: "Das Modell wird in Form von Standardabweichungen der Windgeschwindigkeitsschwankungen und nicht in Form der Turbulenzintensität ausgedrückt." Zweitens ist eine grundlegende Annahme in Frandsens Modell, dass die Lasten proportional zu σ, der Standardabweichung der Windgeschwindigkeit, sind. Drittens ist die im IEC-Auslegungsgrenzwert ("Normales Turbulenzmodell") angenommene Variation von σ mit der Windgeschwindigkeit linear für (u,σ), aber nicht für (u,TI).

Die Umsetzung des Frandsen-Modells, wie sie in [1][2] beschrieben ist, enthält eine Reihe von Annahmen und Berechnungsschritten. Die wichtigsten Annahmen in der SITE COMPLIANCE-Implementierung sind (die meisten sind direkt in der Norm angegeben[1][2]):

  • "Es wird keine Verringerung der mittleren Windgeschwindigkeit innerhalb des Windparks angenommen" (kein Nachlaufdefizit!)[1][2]
  • Nur Wake der nächsten Nachbar-WEA wird betrachtet, falls sich Wakes überlappen[1][2]
  • Die Turbulenzstrukturkorrektur wird sowohl auf σ als auch auf σσ angewendet.
  • Die Wakes haben eine feste Winkelbreite von 22° unabhängig von der Entfernung[3][4] (alternativ variable Breite einstellbar in SITE COMPLIANCE)


Die wesentlichen Schritte der Berechnung der Effektiven Turbulenz sind:

  • "Gesamt"turbulenz (σT) wird in jeder Richtung berechnet, indem das gemessene 90%-Fraktil der Umgebungsturbulenz (σC) und die berechnete Wake-Turbulenz kombiniert werden (σwake)[1][2] :

DE Lasten Kap5.6(30).png

wobei

DE Lasten Kap5.6(31).png (90%-Fraktil der Umgebungsturbulenz)[5]

und

DE Lasten Kap5.6(32).png


  • "Effektive Turbulenz" wird aus der "Gesamtturbulenz" hoch m (Wöhlerexponent) berechnet und über alle Richtungen, gewichtet mit ihrer relativen Häufigkeit (f), numerisch integriert:

DE Lasten Kap5.6(33).png

Das Frandsen-Modell erfordert eine Korrektur für große Windparks, wenn bestimmte Bedingungen erfüllt sind, berücksichtigt aber [1][2] nur den Sonderfall einer regelmäßigen Parkgeometrie. In SITE COMPLIANCE wurde eine allgemeinere, sektorielle Version dieser Korrektur für große Windparks implementiert. Für jeden Sektor wird die folgende Auswertung durchgeführt:

  • Wenn >5 Nachbar-WEA in einem Sektor stehen, ist dieses ein "großer-Windpark-Sektor":
    • In direkter Nachlaufrichtung wird σT berechnet wie oben (keine Korrektur der Umgebungsturbulenz)[1][2]
    • In Richtungen ohne Wake (>10RD), wird die Umgebungsturbulenz σc angepasst über [1][2]:

DE Lasten Kap5.6(34).png

wobei

DE Lasten Kap5.6(35).png

Der letztgenannte Bruch auf der rechten Seite in der obigen Gleichung wurde in [4] als eine allgemeinere Version des Bruches auf der linken Seite vorgeschlagen, der in der Norm explizit angegeben ist und nur regelmäßige Park-Geometrie abdeckt. Das Argument unterhalb der Wurzel stellt “Fläche zu Schub” dar. Im Term auf der rechten Seite ist die regelmäßige Park-Geometrie durch eine Winkelabhängigkeit ersetzt mit der Fläche eines "Tortenstücks" A=0.5Δθd2max. Nsec ist die Anzahlder WEA innerhalb des "Tortenstücks" oder Sektors, dmax der Radius des Tortenstücks und damit der Abstand zur entferntesten Nachbar-WEA innerhalb des Sektors.


Berechnung der Äquivalenten Effektiven Turbulenz (nicht Teil der IEC-Richtlinie)

Diese Berechnung ist nicht Teil der IEC-Norm, sondern basiert auf Überlegungen, die in Frandsens Originalarbeit vorgestellt wurden [3]. Die Äquivalente Effektive Turbulenz wird zur Entscheidung genutzt, wann die berechnete effektive Turbulenz die IEC-Auslegungsgrenze überschreitet, um zu beurteilen, ob diese Überschreitung kritisch ist oder nicht. Die Hauptannahme ist die gleiche wie beim Frandsen-Modell, aber es wird ein zusätzlicher Berechnungsschritt hinzugefügt: die Integration der effektiven Turbulenz über alle relevanten Windgeschwindigkeiten, während das Frandsen-Modell nur über die Richtungen integriert. Diese zweite Integration über die Windgeschwindigkeiten setzt voraus, dass die Sensitivität der WEA gegenüber Windgeschwindigkeitsschwankungen für den relevanten Windgeschwindigkeitsbereich konstant ist, was eine deutliche Erweiterung zur Annäherung des Frandsen-Modells darstellt. Die Äquivalente Effektive Turbulenz wird wie folgt berechnet:

DE Lasten Kap5.6(36).png

Dabei ist m der Wöhler-Exponent, f(u) ist die Häufigkeit der Windgeschwindigkeitsklasse (omnidirektional) und σeff.(u) die Effektive Turbulenz in Abhängigkeit von der Windgeschwindigkeitsklasse, d.h. das Ergebnis der Effektiven Turbulenz-Berechnung gemäß Frandsen-Modell.

Das Ergebnis der Effektiven Turbulenz für eine bestimmte WEA wird mit der IEC-Auslegungsgrenze für die WEA-Klasse verglichen, indem die Äquivalente Effektive Turbulenz für die gewählte IEC-Auslegungsklasse (Turbulenz und Häufigkeit) und für die tatsächlichen WEA-Positionen berechnet wird. Die tatsächliche WEA-Ergebnisse werden auf das Ergebnis für die IEC-Klasse normalisiert. Wenn das normalisierte Ergebnis (Verhältnis) größer als 1 ist, wird die IEC-Überschreitung als kritisch angesehen. Die Integrationsgrenzen werden so gesetzt, dass sie mit dem IEC-Prüfintervall übereinstimmen.


Referenzen:

  1. 1.0 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 1.9 IEC 61400-1 ed. 3, 2005, Wind turbines – Part 1: Design requirements
  2. 2.00 2.01 2.02 2.03 2.04 2.05 2.06 2.07 2.08 2.09 2.10 IEC 61400-1 ed. 3, 2010, Amendment 1
  3. 3.0 3.1 3.2 3.3 3.4 Frandsen, S. T., 2007, Turbulence and turbulence generated loading in wind turbine clusters, Risø report R-1188
  4. 4.0 4.1 Nielsen, M., Jørgensen, H. E. and Frandsen, S. T., 2009, Wind and wake models for IEC 61400-1 site assessment, Proceedings of the European Wind Energy Conference (EWEC 2009)
  5. Für komplexes Gelände σC multipliziert mit dem Turbulenzstrukturkorrektur-Parameter, CCT


SITE COMPLIANCE & LOAD RESPONSE
SITE COMPLIANCE: ÜberblickSchritt-für SchrittBerechnungErgebnisse
Hauptprüfungen: KomplexitätExtremwindTurbulenzWindverteilungWindshearNeigung der AnströmungLuftdichte
Andere Prüfungen: ErdbebenrisikoTemperaturbereichBlitzrate
LOAD RESPONSE: ÜberblickBerechnungWEA-ModelleErgebnisse
Anhang: Gumbel Theory of ExtremesFrandsen-ModellGrenzen in SITE COMPLIANCETheorie ErmüdungslastenSektormanagementIEC 61400-1 Ed.2IEC 61400-1 Ed.4WeiterbetriebSiteresTropical Cyclone AnalysisDownscaling, Offshore-Modus & Spektralkorrektur